(PDF, 396 KB)
Из всех типов асферических отражателей наиболее часто в оптических приборах используются именно параболические зеркала. Они лишены сферических аберраций, поэтому фокусируют параллельный пучок лучей в одной точке или проецируют точечный источник в бесконечность.
Многие оптические системы не требуют использования осесимметричной апертуры. Более того, для некоторых устройств категорически недопустимо затенение траектории лучей центральной частью зеркала. Использование в таких системах внеосевых зеркал вместо осесимметричных обладает несомненными преимуществами.
Внеосевые параболические зеркала в основном применимы в следующих устройствах:
- системы моделирования объекта;
- коллиматоры;
- системы измерения и другие оптические контрольные приборы;
- спектроскопические системы и системы с нарушенным полным внутренним отражением (НПВО, МНПВО);
- радиометры;
- расширители луча;
- системы измерения расхождения лазерных лучей.
Основные преимущества внеосевых параболических зеркал
Использование приборов с внеосевой оптикой позволяет добиться следующих преимуществ:
- сократить размеры системы;
- сократить массу системы;
- использовать зеркала как клиновидной, так и равнотолщинной конфигурации;
- сократить стоимость системы.
Основные параметры внеосевого параболического зеркала
В настоящий момент не существует единой системы обозначений для специфицирования внеосевых параболических зеркал. Различные производители используют различную терминологию для описания одних и тех же параметров изделия. Для вашего удобства мы приводим схематический эскиз внеосевой параболы с используемыми нами условными обозначениями.
Рис. 1. Схема внеосевого параболического зеркала.
Пояснения
Истинное фокусное расстояние (PFL) - это фокусное расстояние истинной параболы. Форма поверхности параболы определяется как Z=R^2/4*PFL, где R - это радиальное расстояние от вершины параболы, а Z - сагиттальное отклонение поверхности.
Наклонное фокусное расстояние (SFL) - это расстояние между геометрическим центром внеосевого параболического зеркала и фокусом параболы. Эта величина рассчитывается на основании значения истинного фокусного расстояния и, наоборот, PFL можно рассчитать, исходя из значения SFL
Оптическая ось внеосевого параболического зеркала
- это линия, параллельная оптической оси истинной параболы и проходящая через геометрический центр оптической поверхности внеосевого параболического зеркала
Зональный радиус (ZR)
- это расстояние между оптической осью истинной параболы и оптической осью внеосевого параболического зеркала.
Внеосевое расстояние (OAD) - это расстояние между оптической осью истинной параболы и внутренним краем внеосевого параболического зеркала. Эта величина рассчитывается, исходя из значения зонального радиуса, и, наоборот, - значение ZR можно рассчитать, исходя из величины OAD.
К внеосевой параболе может быть прикреплено юстировочное плоское зеркало. Оно крепится перпендикулярно к оптической оси истинной параболы и, соответственно, оптической оси внеосевого параболического зеркала. Его наличие упрощает процедуру юстировки внеосевого параболического зеркала в составе оптической системы.
Cпецификация внеосевого параболического зеркала включает 5 основных параметров:
- PFL (или SFL) - истинное (или наклонное) фокусное расстояние;
- ZR (или OAD) - зональный радиус (или внеосевое расстояние);
- CA - световой диаметр;
- SA - точность поверхности зеркала;
- SQ - класс чистоты поверхности.
- предпочтительные диаметр и толщина - по умолчанию мы принимаем диаметр и толщину = 1/8 диаметра;
- предпочтительный материал - по умолчанию мы предлагаем оптическое стекло
- ЛК-7 (российский аналог Pyrex);
- тип покрытия - по умолчанию предлагается алюминий с защитой.
- стандартный материал - ЛК-7 (аналог Pyrex); по запросу могут быть использованы другие материалы, например, Supermax33 (SHOTT), астроситалл (аналог Zerodur), кварцевое стекло или стекло К8 (аналог BК7);
- стандартная точность обработки поверхности составляет: полный размах ошибки (PV) - λ/8 на 633 нм, среднеквадратическое отклонение (RMS) - λ/40. Поверхности с большей точностью производятся по запросу;
- стандартное покрытие: защищенный Al; прочие виды металлических покрытий: серебро или золото, а также диэлектрические покрытия наносятся по запросу;
- внеосевой угол составляет до 45 градусов. Типичная величина - 5-30 градусов;
- фокусное расстояние - от 150 мм до 12 метров. Типичная величина - 0,5-2 метров;
- световой диаметр - до 640 мм. Типичная величина - 100-400 мм.
Документация
К каждому изделию прилагается сертификат, в котором указаны результаты тестирования точности поверхности зеркала SA, чистоты поверхности SQ, данные измерений фокусного расстояния (истинного PFL и наклонного SFL) и внеосевого параметра (зонального радиуса ZR, либо внеосевого расстояния OAD - по желанию заказчика), а также геометрические размеры.
К сертификату прилагаются: интерферограмма поверхности, вычисленный профиль ошибок поверхности, а также спектр отражения покрытия. Ниже приводятся типичная интерферограмма поверхности, профиль ошибок поверхности и спектр покрытия (Al+SiO) для зеркала со световым диаметром 8’’ (204 мм), зональным радиусом 7’’ (179,6 мм) и фокусным расстоянием 40’’ (1016 мм).
Рис. 2. Типичная интерферограмма внеосевого параболического зеркала.
Рис. 3. Реконструкция профиля ошибок поверхности.
Анализ волнового фронта
Единицы измерения деформации: микроны
Длина волны, микроны: 0.633
Опорная поверхность: сфера
Неучитываемые аберрации:
Форма зонального распределения: Полиномы Цернике
Параметры регулярных ошибок
D = -0.000 Lx = 0.000 Ly = -0.000 C = 0.000 RMS(W) = 0.009
A = 0.013 FIA = 41.300 PV = 0.025 RMS(W-A) = 0.007 FA = 0.361
B0 = 0.007 PV = 0.011 RMS(W-Z) = 0.008 FZ = 0.137
B2 = -0.043
B4 = 0.043
C = 0.020 FIC = 5.327 PV = 0.013 RMS(W-C) = 0.008 FC = 0.074
Местные ошибки
|
||||||||||||||||||||||||
Где: D, Lx, Ly и C - стрелка, наклоны по осям и смещение опорной поверхности;
A, FIA - величина и угол разворота астигматизма;
C, FIC - величина и угол разворота комы;
RMS(W) - среднеквадратическое отклонение волнового фронта;
RMS(W-A), RMS(W-C) - среднеквадратические отклонения волнового фронта за вычетом,
соответственно, астигматизма и комы;
FA и FC - статистические оценки вклада, соответственно, астигматизма и комы в общую ошибку волнового фронта;
B0, B2, B4 - коэффициенты зональной ошибки (осесимметричных полиномов Цернике);
STRL, STRH - нижняя и верхняя границы числа Штреля;
PV - размах ошибки волнового фронта.
Рис. 4. Типичный спектр отражения для покрытия с защищенным алюминием (Al + SiO).
Краткое описание и основные преимущества наших технологий
На производстве применяется технология, разработанная в целях поставки больших объемов недорогих внеосевых параболических зеркал и последующего их использования для нужд оборонной промышленности. Традиционно внеосевые параболические зеркала изготавливаются с помощью полировки и разрезания больших осесимметричных параболических зеркал. Этот метод требует необоснованных затрат, особенно, если нужно изготовить всего 1-2 зеркала. Кроме того, в этом случае устанавливаются жесткие ограничения на сочетание фокуса, диаметра и внеосевого расстояния. Другой традиционный способ изготовления - алмазное точение. Его основными недостатками являются ограниченный набор материалов подложки (обрабатываются только металлы), а также низкие класс чистоты и точность поверхности.
Вместо вышеупомянутых методов производства внеосевых параболических зеркал в нашем случае внедрена модернизированная, управляемая компьютером технология полировки и локального ретуширования ошибок поверхности. Она сочетает преимущества обычной полировки (гладкая поверхность и возможность использования обычного стекла в качестве материала подложки) и алмазного точения (возможность производить зеркала без полировки полной параболы). Обработка оптической поверхности проходит в несколько этапов (итераций). После каждой итерации производится интерферометрическое измерение формы поверхности, что обеспечивает точное определение характера и расположения имеющихся ошибок поверхности внеосевого параболического зеркала. Затем информация из интерферометра поступает в компьютеризированное устройство управления полировочной машиной. Оно рассчитывает оптимальные траекторию и скорость вращения/перемещения компактной полирующей головки для ретуширования отдельных участков поверхности. Обычно выполняется около 10 циклов интерферометрических измерений с последующим ретушированием. Безусловно, сложные зеркала требуют значительно большего числа циклов.
Благодаря уникальной технологии производства, наша фирма может предложить вам точные оптические компоненты по вполне конкурентным ценам.
Механические оправы и держатели для внеосевых зеркал
В комплекте к зеркалам предлагается ряд высокоточных держателей и оправ, которые позволяют надежно и точно размещать оптику в рабочей схеме или приборе. Все держатели доступны как в механической, так и в моторизированной версиях. В зависимости от требований заказчика могут быть предложены более точные подвижки и винты, стопорные механизмы. По запросу проводится сборка и юстировка зеркала в оправе, контроль точности поверхности без оправы и в ней. В зависимости от размера оптического элемента предлагаются различные типы держателей. Каждый тип оправ и держателей также доступен в вакуум-совместимом исполнении.
Для зеркал диаметром от 50 до 152 мм
предлагаются оправы с подвижками в горизонтальной и вертикальной плоскостях.
Держатели выполнены из стали или алюминиевых сплавов, имеют несколько отверстий М6 для крепления на оптическом столе. Тефлоновые вставки и фиксирующий винт предотвращают повреждение оптики при монтаже и использовании.
Удобно расположенные ручки винтов позволяют поворачивать зеркало в вертикальной и горизонтальной плоскостях. Диапазон поворота ±1,5°, чувствительность 0,5 угловых секунд. Рельсовая система крепления надежно удерживает оптический элемент, а также дает возможность регулировать высоту оптической оси.
Для оптики размером от 250 мм до 500 мм предлагается модификация держателя, позволяющая закреплять зеркала весом до 30кг.
Диапазон вертикального вращения ±1,52°, горизонтального - ±1,55°. Чувствительность подвижек 1,5 угловых секунд.
Для крупногабаритных зеркал диаметром свыше 500 мм
разработан специальный поворотный держатель.
При отпущенных стопорных винтах оправа имеет возможность поворота зеркала на 360 градусов как вокруг горизонтальной, так и вокруг вертикальной оси. Поворотный столик имеет точную шкалу, что значительно упрощает грубое позиционирование. Для более тонкой настройки предусмотрены высокоточные винты с диапазоном вращения ± 4 ° и разрешением до 3 угловых секунд в обеих плоскостях. Система крепления обеспечивает разгрузку зеркала и не вносит искажения в отраженный волновой фронт. Также данная оправа может быть использована для крупногабаритной астрооптики и оптики высокомощных лазеров диаметром до 1000 мм.
В случае необходимости, предлагаемые позиционеры и оправы могут быть модифицированы согласно Вашим требованиям.
Для получения котировки заполните, пожалуйста, форму запроса с указанием интересующих Вас элементов.
параболическое зеркало - paraboliškasis veidrodis statusas T sritis radioelektronika atitikmenys: angl. parabolic mirror vok. Parabolspiegel, m rus. параболическое зеркало, n pranc. miroir parabolique, m … Radioelektronikos terminų žodynas
параболическое зеркало - parabolinis veidrodis statusas T sritis fizika atitikmenys: angl. parabolic mirror vok. Parabolspiegel, m rus. параболическое зеркало, n pranc. miroir parabolique, m … Fizikos terminų žodynas
параболическое зеркало с центральным расположением облучателя - Осесимметричное параболическое зеркало, в котором облучатель расположен в его фокусе F. При такой конструкции происходит частичное затенение зеркала антенны, облучающей системой и ее опорами, расположенными в главном луче антенны (рис. С 4). Ср.… …
параболическое зеркало со смещенным облучателем - Неосесимметричное параболическое зеркало (сегмент параболы) с облучателем, вынесенным за пределы главного направления излучения (рис. O 2). При такой конструкции исключается затенение поверхности зеркала антенны и снижается уровень излучения по… … Справочник технического переводчика
параболическое зеркало (солнечной установки) - — [А.С.Гольдберг. Англо русский энергетический словарь. 2006 г.] Тематики энергетика в целом EN dish … Справочник технического переводчика
многосекционное зеркало - Разборное зеркало (обычно параболическое), состоящее из большого числа секций. Используется для создания больших антенн, развертываемых в космосе (рис. М 5). [Л.М. Невдяев. Телекоммуникационные технологии. Англо русский толковый словарь… … Справочник технического переводчика
Устройство для излучения и приёма радиоволн. Передающая А. преобразует энергию электромагнитных колебаний высокой частоты, сосредоточенную в выходных колебательных цепях радиопередатчика, в энергию излучаемых радиоволн. Преобразование… …
Археологи нашли многочисленные свидетельства того, что в доисторические времена люди проявляли большой интерес к небу. Наиболее впечатляют мегалитические сооружения, построенные в Европе и на других континентах несколько тысяч лет назад.… … Энциклопедия Кольера
В данной таблице представлены основные астрономические инструменты, которые используются в отечественных исследованиях. Аббревиатура Полное название Производитель Оптическая система Диаметр апертуры (мм) Фокусное расстояние (мм) Обсерватории в … Википедия
- (от лат. reflecto обращаю назад, отражаю) телескоп, снабженный зеркальным Объективом. Р. используются преимущественно для фотографирования неба, фотоэлектрических и спектральных исследований, реже для визуальных наблюдений. В… … Большая советская энциклопедия
В идеале зеркало должно иметь параболическую форму, но если отступления сферы от параболоида не превышают 1/8 длины волны света, то такая сфера работает точно как параболоид. Параболоид имеет кривизну, меньшую на краях, чем в центре. Это означает, что при испытании теневым прибором, когда "звезда" и нож расположены в центре кривизны, теневая картина для параболоида должна иметь такой же вид, как для зеркала с завалом на краю (см, рис. 29, в). Этот завал -- не любой, а совершенно точно рассчитанный. Разница положений центров кривизны центральной и крайней зон равна
где D -- диаметр зеркала в миллиметрах, а R -- радиус кривизны. Для нашего зеркала эти величины равны 150 мм и 2400 мм соответственно. Продольная аберрация этого параболоида при испытании из центра кривизны равна 2,3 мм. В предфокальном критическом положении ножа на теневой картине виден "бугор" с плоской вершиной -- правую часть занимает на всех зонах тень, а на центральной зоне полутень. По мере передвижения ножа дальше от зеркала становится виден завал, напоминающий бублик. Этот "бублик" лучше всего виден, когда нож находится между двумя критическими положениями, точно посередине. Его "вершина", однако, явно смещена со средних зон ближе к краю зеркала. Расчеты показывают, что при положении ножа точно посередине между критическими положениями "вершина" "бублика" находится на расстоянии 0,7 радиуса заготовки зеркала, в нашем случае для 150-миллиметрового зеркала "вершина" расположена на расстоянии 53 мм от его центра. Наконец, когда нож подойдет к зафокальному критическому положению, вся тень, кроме ободка полутени, на краю зеркала, займет положение на левой стороне зеркала.
Если нам удастся искусственно исказить плоский рельеф так, чтобы он принял форму плавного без "переломов" (резко выраженных зон) "бублика", то это будет означать, что нам удалось из сферы получить параболоид. Еще раз напомним, что не любой завал, а только плавный "бублик" с "вершиной" на расстоянии 0,7 радиуса от центра заготовки зеркала и с заданной продольной аберрацией и есть параболоид.
Рис. 30. Теневые рельефы одного и того же параболического зеркала при различных положениях ножа. Буквенные обозначения те же, что и на рис. 29.
Чтобы получить плавную яму в центре и "опустить" края, надо увеличить кривизну в центре зеркала, чтобы она постепенно уменьшалась при переходе от центра к краю (рис. 30). Для того чтобы получить такую яму, есть несколько способов.
1.Найдем квадратик на полировальнике, центр которого лежит примерно на зоне 0,7r Соскоблим его на толщину 0,5 мм. Каждые 10 минут контролируем зеркало на теневом приборе (рис. 31, а).
2. Расширим канавки на краю, но оставим их нетронутыми в центре до зоны 0,3, как показано на рис. 31, б. Каждые 10 минут контролируем зеркало.
3. Соскоблим тонкий слой (0,5 мм) смолы небольшими участкам в среднем по 1--2 см2 с таким расчетом, чтобы полировальник более всего оказался ослабленным на зоне 0,7. В центральной зоне и на самой крайней зоне оставляем полировальник нетронутым (рис. 31, в). Полируем на подрезанном полировальнике и контролируем зеркало теневым прибором каждые 15 минут.
4. В бумажном круге, наружный диаметр которого на 15--20 мм больше диаметра полировальника, вырежем звезду, как показано на рис. 31, г. Смочим круг водой и наложим на подогретый в воде полировальник. После этого формуем полировальник зеркалом, положив зеркало на смолу, а на зеркало груз. После 3--5 минут такой формовки снимаем груз и в течение 5--10 минут "полируем" без крокуса, не снимая круга. После этого круг снимаем. На поверхности полировальника выдавится звезда. Она и сделает углубление в центре зеркала.
При полировке на подрезанном или отформованном полировальнике возможны зональные ошибки.
Рис. 31. Способы воздействия полировальником на зеркало во время параболизации.
а) Подрезка квадратика на 70%-ной зоне, б) расширение канавок на краю, в) подрезка 70%-ной зоны, г) формовка звезды.
Если это "валик", сполируем его местной ретушью. Если "канава", увеличим подрезку этой зоны.
Исследуя зеркало с помощью тоневого прибора, надо тщательно следить за краем, так как сейчас легко просмотреть непредусмотренный завал края, который выглядит узкой полоской, резко увеличивающей радиус кривизны крайней зоны. Для того чтобы его предупредить, расширим канавки на зоне шириной 3--5 мм на краю полировальника, как это указывалось раньше.
Исходные данные к проекту и требования к его содержанию
В задании на проектирование указываются следующие характеристики антенн:
Рабочая длина волны λ .
Ширина главного лепестка диаграммы направленности антенны по уровню половинной мощности 2θ0.5.
Вид облучателя и его основные параметры.
Должны быть определены:
размеры и диаграмма направленности облучателя;
уровень согласования облучателя с питающей фидерной линией;
геометрические параметры параболического рефлектора;
диаграмма направленности и коэффициент усиления антенны;
технические допуски на изготовление рефлектора и смещение облучателя из фокуса.
В ряде случаев в конструкции антенны должны быть предусмотрены меры по устранению воздействия на облучатель волны, отражённой от рефлектора, и расчет облегчённой конструкции рефлектора.
Исходные данные к курсовому проекту:
Рабочая длина волны λ=3,5 [см]
Ширина главного лепестка диаграммы направленности антенны 2ΔθЕ=
Вид облучателя – щелевой.
Тип фидерной линии – волновод.
Введение.
3.1 Вводные замечания.
Основными элементами параболической антенны являются металлический отражатель (рефлектор), имеющий форму одной из параболических поверхностей (параболоид вращения, параболический цилиндр и др.), облучатель, помещённый в фокусе такой поверхности, и фидер, питающий облучатель. Применение параболических поверхностей объясняется тем, что в силу своих геометрических свойств они создают синфазное поле в раскрыве рефлектора.
Так как фокусное расстояние любой параболической поверхности является ее геометрическим параметром и выбор его, как правило, не связан с рабочей длиной волны, поле в раскрыве антенны остается синфазным независимо от длины волны. Поэтому параболическая антенна относится к широкодиапазонным антеннам. Практически ее диапазонность ограничивается требованиями к степени согласования облучателя с питающим фидером и пределами допустимых значений ширины главного лепестка диаграммы направленности антенны, которая меняется прямо пропорционально длине волны.
3.2 Облучатели параболических антенн.
В качестве облучателей зеркал, выполненных в виде параболоидов вращения, применяются слабонаправленные антенны, излучающие в сторону зеркала. Фазовый центр облучателя совмещается с фокусом зеркала. Основной поток излучателя должен быть сосредоточен в пределах поверхности облучаемого зеркала так, чтобы напряженность поля на краях зеркала составляла ≈0,3 максимального значения (на оси параболоида). Кроме этого облучатель должен иметь малый "теневой эффект" и должен быть хорошо согласован с питающим его фидером. Коэффициент бегущей волны в фидере не должен быть менее 0,8 в рабочем диапазоне частот. Необходимо также обеспечить достаточную жесткость конструкции облучателя и его защиту от воздействия метеоусловий.
4.Расчет размеров и диаграммы направленности щелевого облучателя.
Щелевой облучатель (облучатель Катлера) представляет собой Т-образный прямоугольный волновод (рис. 4.1), закрытый на концах и имеющий на крыльях в широкой стенке две щели, обращенные к параболоиду и расположенные симметрично относительно питающего волновода. Для герметизации щели закрываются полистироловыми или слюдяными пластинками.
Рис.4.1 Волноводно-щелевой облучатель (облучатель Катлера).
Такие облучатели применяются в коротковолновой части сантиметрового диапазона λ=(2 – 5) см, где конструкция получается компактной, а создаваемы теневой эффект незначителен. Фазовый фронт, создаваемый таким облучателем, близок к сферическому.
Ширина щели принимается равной:
(0,1 – 0,2) λ=0,35 см
Резонансная длина щели с учетом эффекта укорочения выбирается равной:
l 1 =0,47λ=1,645 см.
Расстояние от укороченного конца волновода до оси щели должно быть равно:
t= Λ/2=2,395 см,
где Λ – длина волны в волноводе, определяется из формулы:
При этом щель оказывается в пучности стоячей волны тока, что обеспечивает максимальную интенсивность излучения.
Для согласования входного сопротивление щели с волновым сопротивлением волновода должно удовлетворяться условие:
Из которого, задаваясь величиной широкой стенки волновода a=0,72λ=2,52 см определяется необходимый размер узкой стенки b1=0,36∙λ=1,02 см.
Расстояние между щелями выбирается равным:
d=Λ/2=2,395см.
При этом ширина главного лепестка диаграммы направленности облучателя в плоскостях E и H примерно одинакова (плоскость E параллельна узким стенкам питающего волновода). Фазовый центр излучения находится посередине между щелями в плоскости симметрии облучателя. Его совмещают с фокусом отражателя.
Диаграммы направленности облучателя в E и H плоскостях рассчитываются по формулам:
Где θ и ϕ- углы, отсчитываемые в E и H плоскостях от направления к вершине параболического рефлектора.
Обратным излучением щелевого облучателя можно пренебречь и рассматривать диаграммы в пределах изменения угла -90°<θ,ϕ<90°.
Размеры питающего прямоугольного волновода оценивают по условию одноволнового режима для волны H 10:
a≈0,72λ=2,52 см,
b≈0,36λ=1,26 см
И выбирают стандартный волновод.
Для лучшего согласования и уменьшения влияния внешних поверхностей питающего волновода на поле облучателя питающий волновод сужается вблизи облучателя по узкой стенке до размера b≤0,3a≤0,735 см на длине порядка Λ.
Для возможности регулировки входной реактивности облучателя предусматривается настроечный винт, который помещается в середине Т-образного разветвления.
| Обозначение типа | Диапазон,ГГц | a, мм | b ,мм | Частота,ГГц | Затухание,дБ/м | ||||
| от | До | ||||||||
| Р100 | 8,20 | 12,50 | 22,9 | 10,2 | 9,84 | 0,11000 | |||
Рис 4.2 Диаграмма направленности облучателя в плоскостях Е и Н в полярной системе координат.
Рис 4.3 Диаграмма направленности облучателя в плоскости E и H
Угол 2θ 0 определяется как угол раствора диаграммы направленности облучателя по уровню 0,3 от максимума поля и его следует определять по более узкой ДН, в данном случае в Е-плоскости:
5.Расчет основных характеристик параболической антенны.
В большинстве случаев зеркальные антенны рассчитываются приближенными методами. При этом характеристики реальных антенн будут несколько отличаться от рассчитанных из-за различия диаграмм направленности реальных и идеальных облучателей, теневого эффекта облучателя, неточности изготовления антенны т. п. Для получения достаточно высоких показателей проектируемой антенны должны быть предусмотрены специальные меры, например: боковые лепестки диаграммы направленности облучателя должны лежать вне области освещения зеркала; фокусное расстояние должно быть скорректировано для фазировки обратного излучения облучателя с полем антенны; необходимо наложить определенные условия на точность изготовления антенны и т. д. С учетом этих замечаний составим следующий порядок расчета антенны с рефлектором в виде параболоида вращения.
1 . Для определения геометрических размеров параболической зеркальной антенны (рис 5.1) рассчитаем отношение радиуса раскрыва параболоида R0 к фокусному расстоянию f по формуле:
где θ0 – угол раскрыва параболоида, определяемый как угол раствора диаграммы направленности облучателя по уровню 0.3 от максимума поля в направлении вершины параболоида, что соответствует 0.1 по мощности. В целях большей равномерности облучения параболического рефлектора угол 2θ0 определяем по более узкой ДН облучателя (в Е плоскости). Из диаграммы направленности облучателя получаем 2θ0 =108°.
Рис 5.1 Основные геометрические параметры параболической антенны. 
Найденному отношению соответствуют значения коэффициентов K E =1,17и K H =1.08.
2. По заданной ширине главного лепестка диаграммы направленности всей антенны в Е-плоскости 2∆θЕ=2,8 0 =0.0489 рад. и по полученным из таблицы K E =1.17 и K H =1.08 определяем радиус раскрыва параболоида R 0 из соотношения:
3. По найденным значениям R0 и θ0 рассчитывается фокусное расстояние f.
Значение фокусного расстояния должно быть уточнено, если в направлении заднего лепестка ДН облучателя поле противофазно полю главного лепестка (рупорные, щелевые облучатели), фокусное расстояние должно удовлетворять соотношению:
f=n*λ/2, n=1,2,3…
В результате при n=23 получаем уточненное фокусное расстояние:
f=40,25 см.
Для полученных значений R 0 и f рассчитывается профиль параболического отражателя из геометрической зависимости:
y 2 =4fx
и глубина зеркала = 10,9 см.
4. Для расчета функций направленности проводится вначале расчет амплитудного распределения поля в раскрыве (апертуре) антенны.
Для упрощения расчета ДН антенны истинное амплитудное распределение поля аппроксимируют некоторой функцией, например, степенным рядом, в котором учитываются три члена:
Где – нормированное расстояние произвольной точки раскрыва от его центра: 0≤ρ_H≤1; - постоянные коэффициенты.
Определение коэффициентов:
Вначале рассчитывают истинное распределение амплитуды fист(ρ Н), связанное с нормированной функцией направленности облучателя F(θ) соотношением:
где ρ H = 
Изменяя ρ Н от 0 до 1 с шагом 0.1 находят соответствующие значения θ, рассчитывают F(θ) по формулам или графикам диаграммы облучателя, умножают на соответствующие значения множителя (1+cosθ)/2 и составляют таблицу зависимости fист(ρ Н) и строят график этой функции.
Рис5.2 Истинное распределение амплитуды f ист (ρ Н).
Далее необходимо потребовать, чтобы fист(ρ H) и fаппр(ρ H) совпадали в двух точках, например, при ρ Н =0.5 и ρ Н =1 из таблицы расчетов fист(ρ H) находим значения fист(0.5)=Δ1, fист(1)= Δ2 и требуем выполнения двух равенств:
,
в моем случае Δ1=0.94 и Δ2=0.8 тогда:
из решения этой системы находим два неизвестных коэффициента а2 и а4, подставляем их в выражения fаппр(ρH)=1+a2 ρ2H+a4 ρ4H, рассчитываем эту аппроксимирующую функцию при ρH изменяющемся от 0 до1 с шагом 0.1 и строим график аппроксимирующей функции fист(ρH).
а2 = - 3.18, а4 = 2.98:
fаппр(ρ H)= 1–3.18ρ2 H +2.98 ρ4 H
Рис 5.3 Аппроксимирующая функция fаппр(ρ H).
5. Зная распределение поля в раскрыве, рассчитывается диаграмма направленности антенны.
Для амплитудного распределения поля в раскрыве антенны вида степенного трехчлена fаппр(ρ H) функция направленности имеет вид:
где u=kR 0 sinθ, k=2π/2, Λ i (u) – лямбда - функция i-го порядка.
f(θ)=(1-3,18+2,98) Λ 1 (u)-((-3,18)/2+2,89) Λ 2 (u)+(2,89)/3 Λ 3 (u).
Расчет f(θ) проводят, изменяя θ через 0,5÷1 и рассчитывают главный лепесток и два боковых (при этом f(θ) два раза меняет знак).
| Θ0 | U | F(θ) | ||||||||||||
| 0,403 | ||||||||||||||
| 0.5 | 0,654 | 0,957 | 0,979 | 0,977 | 0,375 | 0,930 | ||||||||
| 1,316 | 0,831 | 0,866 | 0,898 | 0,353 | 0,875 | |||||||||
| 1.5 | 1,955 | 0,648 | 0,759 | 0,794 | 0,252 | 0,625 | ||||||||
| 2,632 | 0,377 | 0,543 | 0,642 | 0,170 | 0,422 | |||||||||
| 2.5 | 3,309 | 0,337 | 0,351 | 0,479 | 0,258 | 0,310 | ||||||||
| 3,910 | 0,137 | 0,240 | 0,344 | 0,118 | 0,230 | |||||||||
| 3.5 | 4,585 | -0,108 | 0,108 | 0,224 | -0,014 | -0,034 | ||||||||
| 5,261 | -0,132 | -0,064 | 0,112 | 0,095 | 0,235 | |||||||||
| 4.5 | 5,936 | -0,105 | -0,051 | 0,034 | 0,021 | -0,052 | ||||||||
| 6,611 | -0,032 | -0,057 | -0,011 | 0,043 | 0,106 | |||||||||
| 5,5 | 7,210 | 0,010 | -0,043 | -0,027 | 0,041 | 0,102 | ||||||||
| 7,883 | 0,051 | -0,021 | -0,029 | 0,041 | 0,102 | |||||||||
| 6,5 | 8,556 | 0,064 | 0,002 | -0,020 | 0,034 | 0,084 | ||||||||
| 9,229 | 0,047 | 0,017 | -0,008 | 0,053 | 0,131 | |||||||||
| 7,5 | 9,863 | 0,018 | 0,029 | 0,0004 | -0,026 | -0,064 | ||||||||
| 10,05 | ||||||||||||||
Рис 2.7 Диаграмма направленности антенны F A (θ).
Из графика можно определить, что ширина главного лепестка по уровню 0.7 от максимального равен: 0.02 радиан или 1.35 градуса, что примерно равно заданному значению ширины лепестка диаграммы направленности (2,8 градусf). Уровень первого бокового лепестка равен: 0.129. Уровень второго бокового лепестка равен: 0.061.
Рассчитаем коэффициент усиления антенны:
где S=πR 0 2 – площадь раскрыва параболоида,
η – коэффициент полезного действия антенны, равный: 0.8,
ν – коэффициент использования поверхности раскрыва параболоида вращения, равный: 0.8.
Расчет облегченной конструкции параболического зеркала.
Для уменьшения веса антенны и ослабления давления ветра на параболическое зеркало его выполняют не сплошным, а из отдельных проводов или пластин, либо перфорируют (рис 6.1).
Рис 6.1 Облегченные конструкции отражающей поверхности:
а – параллельные провода; б и в – параллельные пластины;
г – перфорированный лист.
При изготовлении отражающей поверхности из металлических пластин или цилиндрических проводов должны выполняться следующие условия:
а) вектор Е электромагнитной волны должен быть параллелен элементам решетки (пластинам или проводам);
б) расстояние между проводами или пластинами должно быть не более
см.
Перфорированная поверхность представляет собой поверхность из металлического листа с круглыми или овальными отверстиями. Размер отверстия, параллельный вектору E, должен быть меньше . Расстояние между центрами отверстий следует выбирать в пределах .
При выборе параметров рефлектора облегченной конструкции следует исходить из условия: коэффициент пропускания Т, определяемый как отношение мощности волны, прошедшей за зеркало, к мощности падающей на зеркало волны, не должен превосходить Т доп =0.01. Для параболоида вращения с решетчатой или перфорированной поверхностями имеем:
ρ =0.1 см, отстоящих друг от друга на s =0.5 см.Похожая информация.
Всем привет! С Вами Виталий Соловей. Сегодня моя статья будет на тему параболических зеркал и вообще энергии солнца. Пару лет назад на просторах интернета США я наткнулся на уникальное по тем временам устройство — параболическое зеркало, которое так же ещё называют концентратором прямых солнечных лучей. Визуально оно напоминает спутниковую тарелку с зеркальной поверхностью внутри.
Принцип действия данной тарелки таков, что при попадании солнечных лучей на зеркальную поверхность, лучи отражаются и скапливаются в одной точке. Это происходит благодаря параболической форме тарелки и луч света отражается точно под таким же углом, под которым попал на зеркальную поверхность.
При правильном исполнении, так называемого, выпуклого зеркала, температура в месте скопления лучей может достигать 2 000 градусов по товарищу Цельсию.
В подтверждение этого приведу видеоролик
Поверхность параболического зеркала может быть либо цельная, то есть без швов, либо из кусочков зеркал или отражающей плёнки. На видео выше, зеркало состояло из 5800 отдельных маленьких зеркал. Но сложность состоит в том, чтобы правильно их все разместить. Разместить все 5800 мини зеркал под правильным углом.
Так же поверхность может быть покрыта кусочками отражающей серебряной плёнки, что тоже не есть гуд, так как из-за многочисленных швов, солнечные лучи слегка рассеиваются и эффект будет значительно слабее.
Вы ходом в данной ситуации может быть, если саму выпуклую тарелку изготовить из нескольких продольных частей, на которые ровно наклеена отражающая плёнка.
В таком случае отражённые лучи под наиболее правильным углом будут фокусироваться в точке скопления. Но самым эффективным способом изготовления всё таки является натуральное стеклянное зеркало параболической формы, которое, конечно стоить будет немерено для применения зеркала в быту.
Простейший и наиболее эффективный вариант, который я нашёл — это метод вакуумной формовки параболического зеркала.
Во время приклеивания, плёнку лучше расстелить зеркальной стороной к столешнице, а оклееной посудиной накрыть её и немного прижать.
- Теперь чтобы сформировать параболическую форму для плёнки, потребуется откачать воздух из получившегося сосуда. Для этого просверлим отверстие в любой части пластиковой посудины и вставим туда велосипедный золотник.
Важно! Золотник требуется установить обратной стороной наизнанку, так как мы будем выкачивать воздух, а не накачивать его внутрь посудины.
И вот, что должно получиться в идеале:
На этом пока всё, в последующих статьях ещё расскажу о других, не менее важных применениях параболического зеркала. А напоследок видео о том, как развести огонь с помощью туалетной бумаги и столовой ложки:
